發(fā)布時(shí)間:2010-01-14 共1頁(yè)

取地質(zhì)勘查報(bào)告中離侵線樁最近的鉆探孔的地質(zhì)情況計(jì)算土壓力(采用朗肯土壓力計(jì)算公式計(jì)算),力法典型方程為:
δ11X1+δ12X2+δ13X3+δ14X4+△1P=0
δ21X1+δ22X2+δ23X3+δ24X4+△2P=0
δ31X1+δ32X2+δ33X3+δ34X4+△3P=0
δ41X1+δ42X2+δ43X3+δ44X4+△4P=0
繪出各單位未知力引起的單位彎矩圖,如圖 3 所示。

根據(jù)圖乘法求得各系數(shù)項(xiàng)和自由項(xiàng),將以上系數(shù)項(xiàng)和自由項(xiàng)代入力法典型方程。此方程為四元一次方程組,采用計(jì)算軟件 Matlab 進(jìn)行計(jì)算,最終得:
X1=-85.2kN
X2=1512.5kN
X3=-556.7kN
X4=1410.6kN(負(fù)表示鋼支撐承受壓力,正表示鋼支撐承受拉力)
所以底板面侵線位置最處彎矩為:

剪力:
V= (99.9+143.1) ×1.6/2+ (81.82+100.64) ×
1.6/2+ (89.21+103.74)×1.2/2+ (114.32+122.93)×
0.7/2-600-600-800-600-85.2+1512.5-556.7+1410.6
=220.38kN
在此位置割除侵線部分后圍護(hù)樁所能承擔(dān)的最彎矩(由于圍護(hù)樁割除后,受拉區(qū)和受壓區(qū)位置產(chǎn)生變化,按近似受拉區(qū)與受壓區(qū)截面積相等計(jì)算,單計(jì)算剩余鋼筋能承受的彎矩,外側(cè)受拉):
M=2×310×π×142×(142.84/2+129.82+91.48+29.66)/1000000
允許剪力(按不配置箍筋和彎起鋼筋的受彎構(gòu)件計(jì)算):V=fvAs=13×π×0.0142×170×103=1360.81KN
于圍護(hù)樁受到的彎矩和剪力。
?、飘?dāng)施工側(cè)墻時(shí),拆除原第三道鋼支撐,進(jìn)行側(cè)墻砼第一次澆筑前,這時(shí)圍護(hù)樁受力可簡(jiǎn)化為 3 跨連續(xù)梁,如圖 4 所示。

原連續(xù)梁在鉸支座處不發(fā)生水平相對(duì)位移,則力法典型方程為:
δ11X1+δ12X2+δ13X3+△1P=0
δ21X1+δ22X2+δ23X3+△2P=0
δ31X1+δ32X2+δ33X3+△3P=0
繪出各單位未知力引起的單位彎矩圖,如圖 5 所示。

根據(jù)圖乘法求得各系數(shù)項(xiàng)和自由項(xiàng),將以上系數(shù)項(xiàng)和自由項(xiàng)代入力法典型方程。此方程為三元一次方程組,采用計(jì)算軟件 Matlab 進(jìn)行計(jì)算,最終得:X1=1006.1kN,X2=-264.8kN,X3=-135.4kN
?。ㄕ硎句撝纬惺軌毫?,負(fù)表示鋼支撐承受拉力)。
所以底板面侵線位置最處彎矩為:
剪力:
V= (99.9+143.1) ×1.6/2+ (81.82+100.64) ×
1.6/2+ (89.21+103.74)×1.2/2+ (114.32+122.93)×
0.7/2-600-600-800+1006.1-264.8-135.4=-854.92kN
小于第一項(xiàng)驗(yàn)算中所算得的圍護(hù)樁所能承受的彎矩和剪力。
經(jīng)設(shè)計(jì)驗(yàn)算,這種方法滿足主體結(jié)構(gòu)在施工階段的受力要求,圍護(hù)樁侵線對(duì)主體結(jié)構(gòu)在使用階段受力沒有影響
5、結(jié)束語(yǔ)
以上只是圍護(hù)樁施工出現(xiàn)侵線后的幾點(diǎn)補(bǔ)救方法和措施,所謂“預(yù)防勝于治療”,在施工過程中對(duì)圍護(hù)樁施工的質(zhì)量要有充分的管理和對(duì)施工人員培訓(xùn),令每個(gè)相關(guān)工作人員都清楚認(rèn)識(shí)到圍護(hù)樁質(zhì)量的重要性。施工技術(shù)人員只有具備較強(qiáng)的實(shí)踐能力,才能在工程實(shí)施中創(chuàng)造有利的施工條件,正確判斷和處理建設(shè)中所發(fā)生的工程質(zhì)量問題。管理水平的高低與工程質(zhì)量?jī)?yōu)劣密切相關(guān),管理人員只有具備較高的管理能力,才能提高在工程管理中的水平,才能正確決策和管理工程質(zhì)量問題。
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