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　　我們對(duì)表1所示的七種結(jié)構(gòu)模型用建研院TAT版程序進(jìn)行了分析計(jì)算，其所受荷載完全相同，層數(shù)、層高、平面形狀及大部分構(gòu)件截面尺寸等幾何參數(shù)也完全相同，僅轉(zhuǎn)角處有的設(shè)置了“L”型剪力墻，有些則僅有交叉相交的連梁。各個(gè)方案的結(jié)構(gòu)平面布置見圖1.各個(gè)方案的結(jié)構(gòu)力學(xué)模型、底層部分構(gòu)件截面尺寸見表1，上述各種結(jié)構(gòu)模型電算。
　　表1： 各個(gè)方案的結(jié)構(gòu)力學(xué)模型來
　　由計(jì)算可以看出在角部墻體開洞和不開洞，結(jié)構(gòu)的整體效應(yīng)變化是顯而易見的。方案一、二、三、四、五均開洞，方案六、七不開洞，雖然它們的平面布置、荷載等基本相同，構(gòu)件幾何尺寸也差異不大，但結(jié)構(gòu)自振周期、地震作用下位移、基底剪力、彎矩等差異明顯。角部墻體開洞的結(jié)構(gòu)其自振周期比角部墻體不開洞或僅局部開洞的結(jié)構(gòu)自振周期大，地震作用下的位移也大，而基底剪力、彎矩則減小。如方案四、七，在其他條件相同時(shí)，X方向第一自振周期分別為2.0976s、1.9775s，相對(duì)誤差達(dá)6.1%.又如方案二、六，在其他條件相同時(shí)，Y方向地震作用下基底剪力分別為7434.3kN和10520.87kN，相對(duì)誤差達(dá)20%.
　　綜上所述，角部墻體開洞和不開洞，在結(jié)構(gòu)整體效應(yīng)和構(gòu)件的內(nèi)力和配筋上大致有以下一些影響：
　　在角部墻體開洞，與角部墻體不開洞的剪力墻結(jié)構(gòu)相比，結(jié)構(gòu)整體效應(yīng)影響頗大，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力剛度、自振周期、地震作用等均有不同程度的差異。
　　角部墻體開洞的剪力墻結(jié)構(gòu)，其外墻內(nèi)力明顯増大，配筋也相應(yīng)加大。開洞的角部各構(gòu)件扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意加強(qiáng)外墻的剛度及配筋。
　　對(duì)角部墻體開洞的剪力墻結(jié)構(gòu)，開洞連梁的跨度及截面高度的大小對(duì)鄰近構(gòu)件內(nèi)力的影響也不容忽視，應(yīng)注意調(diào)整開洞連梁的跨高比，使設(shè)計(jì)盡可能經(jīng)濟(jì)合理。
　　我院近年來陸續(xù)設(shè)計(jì)了一些設(shè)置轉(zhuǎn)角窗的高層住宅剪力墻結(jié)構(gòu)，通過對(duì)此類結(jié)構(gòu)的計(jì)算分析，結(jié)合工程設(shè)計(jì)實(shí)踐，我們體會(huì)有以下幾點(diǎn)：
　　1 非抗震設(shè)計(jì)和6度、7度、8度抗震設(shè)計(jì)的A級(jí)高度高層建筑，在設(shè)置轉(zhuǎn)角窗時(shí)，應(yīng)符合下列要求：
　　1） 洞口應(yīng)上下對(duì)齊，洞口寬度不宜過大，連梁高度不宜過小；
　　2） 洞口附近應(yīng)避免采用短肢剪力墻和單片剪力墻，宜采用“T”、“L”、槽型等截面形狀的墻體，且墻厚宜適當(dāng)加大，角窗洞邊的暗柱宜按約束邊緣構(gòu)件設(shè)計(jì)，其截面尺寸宜適當(dāng)加大，配筋宜適當(dāng)加強(qiáng)；
　　3） 轉(zhuǎn)角處樓板宜局部加厚，配筋宜適當(dāng)加大，并宜配置雙向雙層的直通受力鋼筋。必要時(shí)可于轉(zhuǎn)角處板內(nèi)設(shè)置連接兩側(cè)墻體的暗梁或角部附加斜向鋼筋。
　　4） 若內(nèi)角墻體開洞，樓板凹進(jìn)尺寸不應(yīng)過深，否則應(yīng)在角部設(shè)置拉梁。
　　2 設(shè)置轉(zhuǎn)角窗的高層住宅剪力墻結(jié)構(gòu)不宜再設(shè)置躍層單元。
　　3 B級(jí)高度和9度抗震設(shè)計(jì)的A級(jí)高度高層建筑在角部剪力墻體上開設(shè)轉(zhuǎn)角窗應(yīng)慎重，要進(jìn)行專門研究。