哈爾濱圣亞極地海游館工程井點降水施工方案
發布時間：2012-07-25 共1頁
一、工程概況
哈爾濱圣亞極地海游館位于哈市松花江北岸的月亮灣，像一只栩栩如生的巨型“貝殼”靜臥在太陽島景觀大道邊。該建筑外邊線最長達115m，最寬40m，地上三層，建筑高度約20m，地下一層，基槽底標高-6.700m，占地面積約3500m2。
二、場地地質概況
依據2004年6月某項研究院提供的該工程《巖土工程勘察報告》場地地質概況如下：
1、場地地貌單元為松花江岸河流沖積形成的高漫灘，地勢相對較平坦，南高北低，最大高差1.77m。
2、地層大致分為：第一層雜填土（層厚1.3-3.5m），第二層粉質粘土(層厚0.4-3.1m)，可塑，含少量水，第三層為粉砂(層厚2.3-7.5m)，第四層為細砂(層厚1.8-8.9m)，埋深5.5-10.3m，第五層為粗砂。三---五層多呈飽和狀態，松散，稍密。
3、擬施工場地為第四季沖積形成的粉質粘土、砂土組成，根據地層巖性及物理力學特征地層分10層，并有透晶體夾層。
4、擬施工場地有地下水，水位在3.8-5.7m之間，為砂類地層中的潛水，主要來源為大氣降水及江水，無壓。地下水穩定水位在113.32-115.21m左右。據水文站報導松花江目前水位為111.91m，基槽底標高為-113.1m。因此必須進行降水處理，方可保證施工的正常進行。
三、降水設計
1、井型選擇與井點結構
該場地地下水為松散層中孔隙潛水，含水層多為細---中粗砂結構，降水深度6m以上，采用管井井點降水，沿基槽周邊每隔25m設置一個降水井點，運用管井動力集水原理，用潛水泵不斷抽取管井內的積水來降底地下水位。
x9=46.396m lg x9=1.666
x10=63.922m lg x10=1.806
x11=71.266m lg x11=1.853
x12=58.756m lg x12=1.769
x13=46.285m lg x13=1.665
x14=34.260m lg x14=1.535
lg x1x2······x14=1.626+1.492+1.658+1.792+1.801+1.651+1.433+
1.506+1.666+1.806+1.853+1.769+1.665+1.535=23.253
總涌水量：
Q=1.366K(2H-S)S/{lg178.4-(1/14)(lg x1 x2······x14)}
=1.366×20×{(2×18.19-6)×6}/{ lg178.4-(1/14)×23.253}
=8433m3/d
=0.098 m3/s
與上面公式計算的總涌水量相符合，故總涌水量、管井井點數和布置距離基本滿足本工程降水要求。
哈爾濱圣亞極地海游館位于哈市松花江北岸的月亮灣，像一只栩栩如生的巨型“貝殼”靜臥在太陽島景觀大道邊。該建筑外邊線最長達115m，最寬40m，地上三層，建筑高度約20m，地下一層，基槽底標高-6.700m，占地面積約3500m2。
二、場地地質概況
依據2004年6月某項研究院提供的該工程《巖土工程勘察報告》場地地質概況如下：
1、場地地貌單元為松花江岸河流沖積形成的高漫灘，地勢相對較平坦，南高北低，最大高差1.77m。
2、地層大致分為：第一層雜填土（層厚1.3-3.5m），第二層粉質粘土(層厚0.4-3.1m)，可塑，含少量水，第三層為粉砂(層厚2.3-7.5m)，第四層為細砂(層厚1.8-8.9m)，埋深5.5-10.3m，第五層為粗砂。三---五層多呈飽和狀態，松散，稍密。
3、擬施工場地為第四季沖積形成的粉質粘土、砂土組成，根據地層巖性及物理力學特征地層分10層，并有透晶體夾層。
4、擬施工場地有地下水，水位在3.8-5.7m之間，為砂類地層中的潛水，主要來源為大氣降水及江水，無壓。地下水穩定水位在113.32-115.21m左右。據水文站報導松花江目前水位為111.91m，基槽底標高為-113.1m。因此必須進行降水處理，方可保證施工的正常進行。
三、降水設計
1、井型選擇與井點結構
該場地地下水為松散層中孔隙潛水，含水層多為細---中粗砂結構，降水深度6m以上，采用管井井點降水，沿基槽周邊每隔25m設置一個降水井點，運用管井動力集水原理，用潛水泵不斷抽取管井內的積水來降底地下水位。
x9=46.396m lg x9=1.666
x10=63.922m lg x10=1.806
x11=71.266m lg x11=1.853
x12=58.756m lg x12=1.769
x13=46.285m lg x13=1.665
x14=34.260m lg x14=1.535
lg x1x2······x14=1.626+1.492+1.658+1.792+1.801+1.651+1.433+
1.506+1.666+1.806+1.853+1.769+1.665+1.535=23.253
總涌水量：
Q=1.366K(2H-S)S/{lg178.4-(1/14)(lg x1 x2······x14)}
=1.366×20×{(2×18.19-6)×6}/{ lg178.4-(1/14)×23.253}
=8433m3/d
=0.098 m3/s
與上面公式計算的總涌水量相符合，故總涌水量、管井井點數和布置距離基本滿足本工程降水要求。
